Phương Nam Co LTD
© 12/2/2025 - Vietnam12h.com Application

Thiết kế lập báo giá xây dựng móng nhà phần thô Thiết kế lập báo giá xây dựng móng nhà phần thô Nền đất tự nhiên cho Thiết kế lập báo giá xây dựng móng nhà phần thô có chiều dày và chỉ tiêu cơ lý các lớp như sau: Lớp đất Trồng trọt dày = 0.7(m); γ_w = 17(kN/m3); Lớp đất Cát pha dày = 10(m); γ_w = 19.1 (kN/m3); γ_h= 26.7(kN/m3); W(%) = 26 ; W_P (%) =24 ; φII (^o) = 18; c_II (kPa)= 20 Thiết kế Móng nông nhà cấp 4, nhà phố 2 tầng trên nền thiên nhiên, đáy móng ở cos -1,95m. Phần thô nhà cấp 4, nhà phố 2 tầng khung bê tông cốt thép tôn nền trong nhà cao hơn ngoài nhà 0,45 m, trọng lượng riêng của đất tôn nền γ _tn = 17kN/m3. Xác định giá trị cường độ tính toán của nền cho móng giữa có kích thước lxb = 2,2x1,8 m và móng biên có kích thước lxb = 2,0x1,6 m khi mực nước ngầm nằm dưới mặt đất tự nhiên : a) 1,2 m b) 4 m Thiết kế lập báo giá xây dựng móng nhà phần thô với Mực nước ngầm nằm dưới mặt đất tự nhiên 1,2 m. Xác định các chỉ tiêu vật lý của lớp cát pha cần cho tính toán. Độ sệt: I_L = (W –W_P) /(W_L - W_P ) = (26 - 24) (30-24) = 0, 33 Hệ số rỗng: e = [γ_h( 1 +W) / γ_w]-1 =[26,7(1 +0,26) /119.1] = 0, 761 Trọng lượng riêng đẩy nổi: γ_dn= ( γ_h – γ_n ) /(1+e) = ( 26.7 – 10)/ (1+0.761) = 9, 48 kN/m3 Cường độ tính toán của nền: R = [m₁m₂ / k_tc ] * (Ab γ_II + Bh γ’_II + D c_II– γ’_II ho) h0 = 0 vì không phải móng dưới tầng hầm, m₁ = 1,2 : đáy móng đặt trên cát pha có I_L = 0,33 < 0,5 (tra Bảng 2.1) m2 = 1,0 : khung bê tông cốt thép là kết cấu mềm (tra Bảng 2.1) k_tc = 1,0 : các chỉ tiêu cơ lý được xác định bằng thí nghiệm trực tiếp đối với đất γ’_II = γ_dn2 = 9, 48 kN/m : đất cát pha ở tại đáy móng nằm dưới mực nước ngầm c_II= 20 kPa : đáy móng đặt trên nền cát pha φ_II = 18^o tra Bảng 2.2 có: A = 0,43 ; B = 2,72 ; D = 5,31 Móng giữa chiều sâu chôn móng 2 bên bằng nhau h = 1,95 m γ’_II = (Σ _i=1 γ_i h_i )/h = (0.45 γ_tn + 0.7 γ_w1 + 0.5 γ_w2 – 0.45 γ_dn2 )/1.95 = (0.4517 + 0.717+0.519.1 + 0.39.48) / 1.95 = 16,61 kN/m3 R = (1, 21/1)(0, 431,89, 48 +2,721,9516,61+5,3120)= 242,36 kPa Móng biên chiều sâu chôn móng bên trái h_tr= 1,5 m , bên phải h_ph = 1,95 m h = min(h_tr, h_ph) = 1,5 m γ’_II = (Σ _i=1 γ_i h_i )/h = (0.7 γ_w1 + 0.5 γ_w2 + 0.3 γ_dn2 )/1.5 = (0,717 +0, 519,1 +0, 39, 48)/ 1,5 = 16,19 kN/m3 R = (1, 21/1)(0, 431,69, 48 +2,721,9516,61+5,3120)= 214,83 kPa Mực nước ngầm nằm dưới mặt đất tự nhiên 4 m. γ_II= γ_w2=19.1(kN/m3); đất cát pha ở tại đáy móng nằm trên mực nước ngầm Móng giữa chiều sâu chôn móng 2 bên bằng nhau h = 1,95 m γ’_II = (Σ _i=1 γ_i h_i )/h = (0.45 γ_tn + 0.7 γ_w1 + 0.8 γ_w2 )/1.95 = (0.4517 + 0.717+0.519.1 + 0.81.91) / 1.95 = 18,09 kN/m3 R = R = (1, 21/1)(0, 431,819.1 + 2,721,9518.9 + 5,3120) = 260,74 kPa Móng biên chiều sâu chôn móng bên trái h_tr= 1,5 m , bên phải h_ph = 1,95 m h = min(h_tr , h_ph) = 1,5 m γ’_II = (Σ _i=1 γ_i h_i )/h = (0.7 γ_w1 + 0.8 γ_w2 )/1.5 = (0,717 +0, 519,1)/ 1,5 = 18,12 kN/m3 R = (1, 21/1)(0, 431,619,1 +2,721,9518,12+5,3120)= = 232,25 kPa Xác định giá trị R sử dụng bảng tra, thiết lập báo giá xây dựng phần móng nhà thô: Có thể xác định R của đất nền dưới móng có bề rộng b, chôn sâu h theo cường độ tính toán quy ước R0 của đất nền ứng với móng có bề rộng b₁=1m, h₁=2m tra Bảng 2.3, 2.4, 2.5, 2.6 phụ thuộc trạng thái của đất, loại đất. Khi h ≤ 2m : R= R₀[1+(k₁(b-b₁)/b₁)] * ((h+h₁)/2h₁) Khi h > 2m : R= R₀[1+(k₁(b-b₁)/b₁)] + k₁ γ’_II (h - h₁) b, h: Bề rộng và chiều sâu chôn móng thực tế k₁, k₂: Hệ số kể đến ảnh hưởng của bề rộng móng và độ sâu chôn móng. k₁= 0,125 cho nền đất hòn lớn và đất cát; 0,05 nền cát bụi và đất sét. k₂= 0,25 cho nền đất hòn lớn và đất cát; 0,2 nền cát pha và sét pha; 0,15 nền sét. Chú ý: Xác định R sử dụng bảng tra có độ chính xác không cao chỉ áp dụng khi không có đủ số liệu để tính theo các chỉ tiêu cơ lý. Bảng 2.3 Áp lực tính toán quy ước Ro trên đất hòn lớn và đất cát (Phạm vi sử dụng xem ở điều 3.59 TCXD 45-78) Loại đất Ro (kPa) Đất hòn lớn --> Đất cuội (dăm) lẫn cát R_o = 600 (kPa). Đất hòn lớn --> Đất sỏi (sạn) từ những mảnh vụn R_o = 600 (kPa). Đất hòn lớn --> Đá kết tinh R_o = 500 (kPa). Đất hòn lớn --> Đá trầm tích R_o = 300 (kPa). Đất cát --> Cát thô không phụ thuộc độ ẩm; Chặt R_o = 600 (kPa). Chặt vừa R= 500 (kPa). Đất cát --> Cát thô vừa không phụ thuộc độ ẩm; Chặt R_o = 500 (kPa). Chặt vừa R= 400 (kPa). Đất cát --> Cát mịn: ít ẩm Chặt R_o = 400 (kPa). Chặt vừa R= 300 (kPa). Đất cát --> Cát mịn: ẩm và no nước Chặt R_o = 300 (kPa). Chặt vừa R= 200 (kPa). Đất cát --> Cát bụi; ít ẩm Chặt R_o = 300 (kPa). Chặt vừa R= 250 (kPa). Đất cát --> Cát bụi; ẩm Chặt R_o = 200 (kPa). Chặt vừa R= 150 (kPa). Đất cát --> Cát bụi; no nước Chặt R_o = 150 (kPa). Chặt vừa R= 100 (kPa). Bảng 2.4 Áp lực tính toán quy ước Ro trên đất sét (không lún ướt) (Phạm vi sử dụng xem ở điều 3.46 TCXD 45-78) Chú thích: Đối với đất sét có các giá trị trung gian e và IL cho phép xác định trị số R_o bằng cách nội suy lúc đầu theo e đối với các trị I_L = 0 và I_L = 1 sau đó theo IL giữa các trị số R_o đã tìm đối với I_L = 0 và I_L = 1. Bảng 2.5 Áp lực tính toán quy ước Ro trên nền đất lún ướt (Phạm vi dùng xem ở điều 4.9 TCXD 45-78) Chú thích: 1. Trong bảng 2.5, tử số là giá trị Ro thuộc đất lún ướt cấu trúc tự nhiên có độ no nước G ≤ 0,5 và khi không có khả năng thấm ướt chúng. Mẫu số là giá trị Ro thuộc đất như trên nhưng có độ no nước G ≥ 0,8 và đất có độ no nước bé khi có khả năng thấm ướt chúng. 2. Đối với đất lún sụt có các giá trị γk và G trung gian thì Ro xác định bằng nội suy. Bảng 2.6 Áp lực tính toán quy ước Ro trên nền đất đắp đã ổn định (Phạm vi dùng xem ở điều 10.6 TCXD 45-78) Chú thích: 1. Trị số Ro ở bảng 2.6 là của các móng có độ sâu đặt móng h₁ =2m. Khi độ sâu đặt móng h < 2m giá trị Ro sẽ giảm bằng cách nhân với hệ số: k (h+h₁)/2h₁ 2. Trị số Ro ở 2 điểm sau cùng trong bảng 2.6 là thuộcvề đất rác và phế liệu sản xuất có chứa tạp chất hữu cơ không quá 10%. 3. Đối với các bãi thải và nơi đổ đất và phế liệu sản xuất chưa ổn định thì trị số Ro lẩy theo bảng 2.6 với hệ số 0,8. 4. Đại lượng Ro đối với các giá trị trung gian của G từ 0,5 đến 0,8 cho phép xác định bằng nội suy. Bước 3: Xác định kích thước sơ bộ đáy móng lập báo giá xây dựng móng nhà cấp 4, nhà phố phần thô A_m = [N₀^tc /( R- γ_tbh) ]m N₀^tc ; tải trọng nén tiêu chuẩn tác dụng tại đỉnh móng γ_tb ; trọng lượng riêng trung bình của móng và đất trên móng, γ_tb = 20 ÷ 22 kN/m3. Trường hợp không có đất trên móng, ví dụ móng tầng hầm có đỉnh móng trùng mặt sàn..., γ_tb lấy là trọng lượng riêng của vật liệu làm móng áp lực tiêu chuẩn lên nền do trọng lượng của móng và đất trên móng gây ra m ; Hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen. Móng chịu tải lệch tâm m tỷ lệ với độ lệch tâm của tải trọng tiêu chuẩn tại đáy móng. Thường chọn sơ bộ m = 1,1 ÷ 1,7 Bước 4: Tính lại giá trị b báo giá xây dựng móng nhà cấp 4, nhà phố phần thô b = √(A_m/ k) (2.5) k = l/b tỷ số cạnh dài trên bề rộng của đáy móng. Trị số k ảnh hưởng đến tỷ lệ diện tích cốt thép theo 2 phương, k hợp lý khi diện tích cốt thép yêu cầu/1m dài móng theo 2 phương xấp xỉ nhau. Do chưa biết b nên ban đầu thường chọn k = 1,1 ÷ 1,3. Chú ý: Không cần thiết phải tính lặp cho đến khi giá trị b tính được ở bước 4 xấp xỉ bằng b giả thiết ở bước 1 vì ta chưa biết chính xác giá trị của hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen m. Giá trị b hợp lý thường rất gần giá trị b tính được. Chọn b --> l = k.b . Chú ý trị số l, b làm tròn theo đơn vị cm Bước 5: Kiểm tra điều kiện áp lực tiêu chuẩn tại đáy móng Thi công Móng nhà cấp 4, nhà phố phần thô, chịu tải lệch tâm một phương: p^tc_tb ≤ R p^tc_max ≤ 1.2R p^tc_min ≥ 0 Thiết kế xây dựng Móng nhà cấp 4, nhà phố phần thô chịu tải lệch tâm hai phương điều kiện p^tc_max ≤ 1.2R được thay bằng điều kiện p^tc_max ≤ 1.5R (mục 3.47TCXD 45-78). Móng cột nhà xưởng phần thô có cầu trục với sức nâng ≥ 750 kN, móng cột các đường cầu trục ngoài trời với cầu trục có sức nâng tải > 150 kN hoặc trường hợp đất yếu thì yêu cầu: p^tc_min / p^tc_max ≥ 0,25. Khi trong thành phần tải trọng có tải trọng lắp ráp hoặc tải trọng đặc biệt có thể cho phép p^tc_min < 0 với điều kiện phần diện tích đáy móng bị tách khỏi nền (có trị số p^tc_min < 0 theo công thức Sức bền vật liệu) không vượt quá 25% tổng diện tích đáy móng. Để tận dụng tối đa khả năng làm việc của nền trong giai đoạn biến dạng tuyến tính, kích thước đáy móng được chọn sao cho ở điều kiện khó đạt nhất trong 3 điều kiện ở (2.6) vế trái ≈ vế phải. Tức là p^tc_max ≈ 1.2R p^tc_tb ≈ R (chênh nhau không quá 5%) hoặc p^tc_min ≈ 0 . Giả thiết móng cứng (không bị uốn) và coi áp lực lên nền phân bố tuyến tính, sử dụng công thức Sức bền vật liệu: p^tc_max = (N₀^tc /lb)(1+6e₁/l + 6e_b/l ) + γ_tb h p^tc_min = (N₀^tc / lb) (1-6e₁/l - 6e_b/l ) + γ_tb h Hình 2.9 Móng chịu tải lệch tâm 2 phương M^tc_ox , M^tc_o_y , Q^tc_ox , Q^c_o_y : lần lượt là trị số các mômen và lực ngang tiêu chuẩn tại đỉnh e₁ = (M^tc_ox + Q^tc_ox h_m) / N₀^tc ; e_b = (M^tc_ox_y + Q^tc_o_y h_m) / N₀^tc Nếu một trong các điều kiện của (2.6) không thoả mãn thì căn cứ vào kết quả kiểm tra điều chỉnh lxb --> tính R, p^tc_max , p^tc_min Kiểm tra lại. Lặp quá trình trên cho đến khi chọn được cặp lxb hợp lý. Bước 6: Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu Nếu trong phạm vi chiều sâu chịu nén của nền, ở chiều sâu H* kể từ đáy móng, có lớp đất có độ bền nhỏ hơn độ bền các lớp bên trên (dựa trên trị số E, φ , c trạng thái vật lý) như Hình 2.10, kích thước móng phải được kiểm tra theo điều kiện: σ^gl_z₌_H* + σ^bt_z_=h+_H* ≤ R_đy (2.8) Hình 2.10 điều kiện áp lực lên lớp σ^gl_z₌_H* và σ^bt_z_=h+_H* lần lượt là ứng suất gây lún và ứng suất bản thân tại đỉnh lớp "đất yếu". R_đy: Cường độ tính toán của nền "đất yếu": R_đy = (m₁ m₂/ k_tc)( Ab γ_II + Bh_y γ’_II + D c_II) A, B, Dhệ số tra bảng theo góc ma sát trong φ_II của "đất yếu", c_II - lực dính đơn vị của "đất yếu", γ_II - trọng lượng riêng hiệu quả của đất đỉnh lớp "đất yếu", h_y là độ sâu chôn móng quy ước, h_y = h +H* cho trường hợp móng không nằm trong phạm vi tầng hầm và móng dưới tầng hầm có bề rộng tầng hầm b ≤ 20 m (không xét đến ảnh hưởng của tầng hầm vì việc thi công tầng hầm ít ảnh hưởng đến trạng thái ứng suất-biến dạng của nền tại mặt lớp "đất yếu"), trường hợp bề rộng tầng hầm >20 m, hy được tính từ mặt trên sàn tầng hầm đến đáy móng. γ’_II - trọng lượng riêng hiệu quả trung bình của đất trong phạm vi h_y. h chiều sâu chôn móng kể từ đáy móng được xác định như Hình 2.8. Bề rộng móng quy ước b_yđược rút ra trên cơ sở giả thiết rằng diện đáy móng mở rộng đều cả 2 phía xuống lớp đất yếu (trị số này mang tính quy ước nhiều hơn là dựa vào 1 căn cứ lý thuyết chặt chẽ). b_y = √ (A_y + a²) - a A_y = (N₀^tc + γ_tbh A_m ) / σ^gl_z₌_H* a= (l-b)/2 l, b lần lượt là chiều dài và bề rộng của tiết diện đáy móng. N₀^tc tải trọng tiêu chuẩn đặt tại đỉnh móng. Nếu điều kiện áp lực lên nền đây yếu không thoả mãn cần tăng kích thước đáy móng để giảm áp lực tiêu chuẩn lên nền hoặc giảm chiều sâu chôn móng. Khái niệm "đất yếu" là nói đến sự "yếu hơn" về cường độ của lớp đất đang xét so với các lớp đất bên trên. Nhiều trường hợp lớp đất đang xét có cường độ khá cao nhưng yếu hơn so với các lớp đất phía trên thì vẫn phải kiểm tra. Bước 7: Kiểm tra nền theo trạng thái giới hạn II và I (nếu cần).

Thiết kế lập báo giá xây dựng móng nhà phần thô

Nền đất tự nhiên cho Thiết kế lập báo giá xây dựng móng nhà phần thô có chiều dày và chỉ tiêu cơ lý các lớp như sau:

Lớp đất Trồng trọt dày = 0.7(m); γ_w = 17(kN/m3);

Lớp đất Cát pha dày = 10(m); γ_w = 19.1 (kN/m3); γ_h= 26.7(kN/m3); W(%) = 26 ; W_P (%) =24 ; φII (^o) = 18; c_II (kPa)= 20

Thiết kế Móng nông nhà cấp 4, nhà phố 2 tầng trên nền thiên nhiên, đáy móng ở cos -1,95m. Phần thô nhà cấp 4, nhà phố 2 tầng khung bê tông cốt thép tôn nền trong nhà cao hơn ngoài nhà 0,45 m, trọng lượng riêng của đất tôn nền γ _tn = 17kN/m3. Xác định giá trị cường độ tính toán của nền cho móng giữa có kích thước lxb = 2,2x1,8 m và móng biên có kích thước lxb = 2,0x1,6 m khi mực nước ngầm nằm dưới mặt đất tự nhiên :

a) 1,2 m

b) 4 m

Thiết kế lập báo giá xây dựng móng nhà phần thô với Mực nước ngầm nằm dưới mặt đất tự nhiên 1,2 m.

Xác định các chỉ tiêu vật lý của lớp cát pha cần cho tính toán.

Độ sệt: I_L = (W –W_P) /(W_L - W_P ) = (26 - 24) (30-24) = 0, 33

Hệ số rỗng: e = [γ_h( 1 +W) / γ_w]-1 =[26,7(1 +0,26) /119.1] = 0, 761

Trọng lượng riêng đẩy nổi: γ_dn= ( γ_h – γ_n ) /(1+e) = ( 26.7 – 10)/ (1+0.761) = 9, 48 kN/m3

Cường độ tính toán của nền: R = [m₁m₂ / k_tc ] * (Ab γ_II + Bh γ’_II + D c_II– γ’_II ho)

h0 = 0 vì không phải móng dưới tầng hầm,

m₁ = 1,2 : đáy móng đặt trên cát pha có I_L = 0,33 < 0,5 (tra Bảng 2.1) m2 = 1,0 : khung bê tông cốt thép là kết cấu mềm (tra Bảng 2.1)

k_tc = 1,0 : các chỉ tiêu cơ lý được xác định bằng thí nghiệm trực tiếp đối với đất

γ’_II = γ_dn2 = 9, 48 kN/m : đất cát pha ở tại đáy móng nằm dưới mực nước ngầm

c_II= 20 kPa : đáy móng đặt trên nền cát pha

φ_II = 18^o tra Bảng 2.2 có: A = 0,43 ; B = 2,72 ; D = 5,31

Móng giữa chiều sâu chôn móng 2 bên bằng nhau h = 1,95 m

γ’_II = (Σ _i=1 γ_i h_i )/h = (0.45 γ_tn + 0.7 γ_w1 + 0.5 γ_w2 – 0.45 γ_dn2 )/1.95

= (0.45*17 + 0.7*17+0.5*19.1 + 0.3*9.48) / 1.95 = 16,61 kN/m3

R = (1, 2*1/1)(0, 43*1,8*9, 48 +2,72*1,95*16,61+5,31*20)= 242,36 kPa

Móng biên chiều sâu chôn móng bên trái h_tr= 1,5 m , bên phải h_ph = 1,95 m

h = min(h_tr, h_ph) = 1,5 m

γ’_II = (Σ _i=1 γ_i h_i )/h = (0.7 γ_w1 + 0.5 γ_w2 + 0.3 γ_dn2 )/1.5

= (0,7*17 +0, 5*19,1 +0, 3*9, 48)/ 1,5 = 16,19 kN/m3

R = (1, 2*1/1)(0, 43*1,6*9, 48 +2,72*1,95*16,61+5,3*1*20)= 214,83 kPa

Mực nước ngầm nằm dưới mặt đất tự nhiên 4 m.

γ_II= γ_w2=19.1(kN/m3); đất cát pha ở tại đáy móng nằm trên mực nước ngầm

Móng giữa chiều sâu chôn móng 2 bên bằng nhau h = 1,95 m

γ’_II = (Σ _i=1 γ_i h_i )/h = (0.45 γ_tn + 0.7 γ_w1 + 0.8 γ_w2 )/1.95

= (0.45*17 + 0.7*17+0.5*19.1 + 0.8*1.91) / 1.95 = 18,09 kN/m3

R = R = (1, 2*1/1)(0, 43*1,8*19.1 + 2,72*1,95*18.9 + 5,31*20) = 260,74 kPa

Móng biên chiều sâu chôn móng bên trái h_tr= 1,5 m , bên phải h_ph = 1,95 m

h = min(h_tr , h_ph) = 1,5 m

γ’_II = (Σ _i=1 γ_i h_i )/h = (0.7 γ_w1 + 0.8 γ_w2 )/1.5

= (0,7*17 +0, 5*19,1)/ 1,5 = 18,12 kN/m3

R = (1, 2*1/1)(0, 43*1,6*19,1 +2,72*1,95*18,12+5,31*20)= = 232,25 kPa

Xác định giá trị R sử dụng bảng tra, thiết lập báo giá xây dựng phần móng nhà thô:

Có thể xác định R của đất nền dưới móng có bề rộng b, chôn sâu h theo cường độ tính toán quy ước R0 của đất nền ứng với móng có bề rộng b₁=1m, h₁=2m tra Bảng 2.3, 2.4, 2.5, 2.6 phụ thuộc trạng thái của đất, loại đất.

Khi h ≤ 2m :

R= R₀[1+(k₁(b-b₁)/b₁)] * ((h+h₁)/2h₁)

Khi h > 2m :

R= R₀[1+(k₁(b-b₁)/b₁)] + k₁ γ’_II (h - h₁)

b, h: Bề rộng và chiều sâu chôn móng thực tế

k₁, k₂: Hệ số kể đến ảnh hưởng của bề rộng móng và độ sâu chôn móng.

k₁= 0,125 cho nền đất hòn lớn và đất cát; 0,05 nền cát bụi và đất sét.

k₂= 0,25 cho nền đất hòn lớn và đất cát; 0,2 nền cát pha và sét pha; 0,15 nền sét.

Chú ý:

Xác định R sử dụng bảng tra có độ chính xác không cao chỉ áp dụng khi không có đủ số liệu để tính theo các chỉ tiêu cơ lý.

Bảng 2.3 Áp lực tính toán quy ước Ro trên đất hòn lớn và đất cát

(Phạm vi sử dụng xem ở điều 3.59 TCXD 45-78)

Loại đất Ro (kPa)

Đất hòn lớn --> Đất cuội (dăm) lẫn cát R_o = 600 (kPa).

Đất hòn lớn --> Đất sỏi (sạn) từ những mảnh vụn R_o = 600 (kPa).

Đất hòn lớn --> Đá kết tinh R_o = 500 (kPa).

Đất hòn lớn --> Đá trầm tích R_o = 300 (kPa).

Đất cát --> Cát thô không phụ thuộc độ ẩm; Chặt R_o = 600 (kPa). Chặt vừa R= 500 (kPa).

Đất cát --> Cát thô vừa không phụ thuộc độ ẩm; Chặt R_o = 500 (kPa). Chặt vừa R= 400 (kPa).

Đất cát --> Cát mịn: ít ẩm Chặt R_o = 400 (kPa). Chặt vừa R= 300 (kPa).

Đất cát --> Cát mịn: ẩm và no nước Chặt R_o = 300 (kPa). Chặt vừa R= 200 (kPa).

Đất cát --> Cát bụi; ít ẩm Chặt R_o = 300 (kPa). Chặt vừa R= 250 (kPa).

Đất cát --> Cát bụi; ẩm Chặt R_o = 200 (kPa). Chặt vừa R= 150 (kPa).

Đất cát --> Cát bụi; no nước Chặt R_o = 150 (kPa). Chặt vừa R= 100 (kPa).

Bảng 2.4 Áp lực tính toán quy ước Ro trên đất sét (không lún ướt)

(Phạm vi sử dụng xem ở điều 3.46 TCXD 45-78)

Chú thích:

Đối với đất sét có các giá trị trung gian e và IL cho phép xác định trị số R_o bằng cách nội suy lúc đầu theo e đối với các trị I_L = 0 và I_L = 1 sau đó theo IL giữa các trị số R_o đã tìm đối với I_L = 0 và I_L = 1.

Bảng 2.5 Áp lực tính toán quy ước Ro trên nền đất lún ướt

(Phạm vi dùng xem ở điều 4.9 TCXD 45-78)

Chú thích:

1. Trong bảng 2.5, tử số là giá trị Ro thuộc đất lún ướt cấu trúc tự nhiên có độ no nước G ≤ 0,5 và khi không có khả năng thấm ướt chúng. Mẫu số là giá trị Ro thuộc đất như trên nhưng có độ no nước G ≥ 0,8 và đất có độ no nước bé khi có khả năng thấm ướt chúng.

2. Đối với đất lún sụt có các giá trị γk và G trung gian thì Ro xác định bằng nội suy.

Bảng 2.6 Áp lực tính toán quy ước Ro trên nền đất đắp đã ổn định

(Phạm vi dùng xem ở điều 10.6 TCXD 45-78)

Chú thích:

1. Trị số Ro ở bảng 2.6 là của các móng có độ sâu đặt móng h₁ =2m. Khi độ sâu đặt móng h < 2m giá trị Ro sẽ giảm bằng cách nhân với hệ số: k (h+h₁)/2h₁

2. Trị số Ro ở 2 điểm sau cùng trong bảng 2.6 là thuộcvề đất rác và phế liệu sản xuất có chứa tạp chất hữu cơ không quá 10%.

3. Đối với các bãi thải và nơi đổ đất và phế liệu sản xuất chưa ổn định thì trị số Ro lẩy theo bảng 2.6 với hệ số 0,8.

4. Đại lượng Ro đối với các giá trị trung gian của G từ 0,5 đến 0,8 cho phép xác định bằng nội suy.

Bước 3: Xác định kích thước sơ bộ đáy móng lập báo giá xây dựng móng nhà cấp 4, nhà phố phần thô

A_m = [N₀^tc /( R- γ_tb*h) ]*m

N₀^tc ; tải trọng nén tiêu chuẩn tác dụng tại đỉnh móng

γ_tb ; trọng lượng riêng trung bình của móng và đất trên móng, γ_tb = 20 ÷ 22 kN/m3. Trường hợp không có đất trên móng, ví dụ móng tầng hầm có đỉnh móng trùng mặt sàn..., γ_tb lấy là trọng lượng riêng của vật liệu làm móng áp lực tiêu chuẩn lên nền do trọng lượng của móng và đất trên móng gây ra

m ; Hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen. Móng chịu tải lệch tâm m tỷ lệ với độ lệch tâm của tải trọng tiêu chuẩn tại đáy móng. Thường chọn sơ bộ m = 1,1 ÷ 1,7

Bước 4: Tính lại giá trị b báo giá xây dựng móng nhà cấp 4, nhà phố phần thô

b = √(A_m/ k) (2.5)

k = l/b tỷ số cạnh dài trên bề rộng của đáy móng.

Trị số k ảnh hưởng đến tỷ lệ diện tích cốt thép theo 2 phương, k hợp lý khi diện tích cốt thép yêu cầu/1m dài móng theo 2 phương xấp xỉ nhau. Do chưa biết b nên ban đầu thường chọn k = 1,1 ÷ 1,3.

Chú ý:

Không cần thiết phải tính lặp cho đến khi giá trị b tính được ở bước 4 xấp xỉ bằng b giả thiết ở bước 1 vì ta chưa biết chính xác giá trị của hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen m. Giá trị b hợp lý thường rất gần giá trị b tính được.

Chọn b --> l = k.b . Chú ý trị số l, b làm tròn theo đơn vị cm

Bước 5: Kiểm tra điều kiện áp lực tiêu chuẩn tại đáy móng

Thi công Móng nhà cấp 4, nhà phố phần thô, chịu tải lệch tâm một phương:

p^tc_tb ≤ R

p^tc_max ≤ 1.2R

p^tc_min ≥ 0

Thiết kế xây dựng Móng nhà cấp 4, nhà phố phần thô chịu tải lệch tâm hai phương điều kiện p^tc_max ≤ 1.2R được thay bằng điều kiện p^tc_max ≤ 1.5R (mục 3.47TCXD 45-78).

Móng cột nhà xưởng phần thô có cầu trục với sức nâng ≥ 750 kN, móng cột các đường cầu trục ngoài trời với cầu trục có sức nâng tải > 150 kN hoặc trường hợp đất yếu thì yêu cầu:

p^tc_min / p^tc_max ≥ 0,25.

Khi trong thành phần tải trọng có tải trọng lắp ráp hoặc tải trọng đặc biệt có thể cho phép p^tc_min < 0 với điều kiện phần diện tích đáy móng bị tách khỏi nền (có trị số p^tc_min < 0 theo công thức Sức bền vật liệu) không vượt quá 25% tổng diện tích đáy móng.

Để tận dụng tối đa khả năng làm việc của nền trong giai đoạn biến dạng tuyến tính, kích thước đáy móng được chọn sao cho ở điều kiện khó đạt nhất trong 3

điều kiện ở (2.6) vế trái ≈ vế phải. Tức là p^tc_max ≈ 1.2R p^tc_tb ≈ R (chênh nhau không quá 5%) hoặc p^tc_min ≈ 0 .

Giả thiết móng cứng (không bị uốn) và coi áp lực lên nền phân bố tuyến tính, sử dụng công thức Sức bền vật liệu:

p^tc_max = (N₀^tc /lb)(1+6e₁/l + 6e_b/l ) + γ_tb h

p^tc_min = (N₀^tc / lb) (1-6e₁/l - 6e_b/l ) + γ_tb h

Hình 2.9 Móng chịu tải lệch tâm 2 phương

M^tc_ox , M^tc_o_y , Q^tc_ox , Q^c_o_y : lần lượt là trị số các mômen và lực ngang tiêu chuẩn tại đỉnh

e₁ = (M^tc_ox + Q^tc_ox h_m) / N₀^tc ; e_b = (M^tc_ox_y + Q^tc_o_y h_m) / N₀^tc

Nếu một trong các điều kiện của (2.6) không thoả mãn thì căn cứ vào kết quả kiểm tra điều chỉnh lxb --> tính R, p^tc_max , p^tc_min Kiểm tra lại. Lặp quá trình trên cho đến khi chọn được cặp lxb hợp lý.

Bước 6: Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu

Nếu trong phạm vi chiều sâu chịu nén của nền, ở chiều sâu H* kể từ đáy móng, có lớp đất có độ bền nhỏ hơn độ bền các lớp bên trên (dựa trên trị số E, φ , c trạng thái vật lý) như Hình 2.10, kích thước móng phải được kiểm tra theo điều kiện:

σ^gl_z₌_H* + σ^bt_z_=h+_H* ≤ R_đy (2.8)

Hình 2.10 điều kiện áp lực lên lớp

σ^gl_z₌_H* và σ^bt_z_=h+_H* lần lượt là ứng suất gây lún và ứng suất bản thân tại đỉnh lớp "đất yếu".

R_đy: Cường độ tính toán của nền "đất yếu":

R_đy = (m₁ m₂/ k_tc)( Ab γ_II + Bh_y γ’_II + D c_II)

A, B, Dhệ số tra bảng theo góc ma sát trong φ_II của "đất yếu",

c_II - lực dính đơn vị của "đất yếu",

γ_II - trọng lượng riêng hiệu quả của đất đỉnh lớp "đất yếu",

h_y là độ sâu chôn móng quy ước, h_y = h +H* cho trường hợp móng không nằm trong phạm vi tầng hầm và móng dưới tầng hầm có bề rộng tầng hầm b ≤ 20 m (không xét đến ảnh hưởng của tầng hầm vì việc thi công tầng hầm ít ảnh hưởng đến trạng thái ứng suất-biến dạng của nền tại mặt lớp "đất yếu"), trường hợp bề rộng tầng hầm >20 m, hy được tính từ mặt trên sàn tầng hầm đến đáy móng.

γ’_II - trọng lượng riêng hiệu quả trung bình của đất trong phạm vi h_y.

h chiều sâu chôn móng kể từ đáy móng được xác định như Hình 2.8.

Bề rộng móng quy ước b_yđược rút ra trên cơ sở giả thiết rằng diện đáy móng mở rộng đều cả 2 phía xuống lớp đất yếu (trị số này mang tính quy ước nhiều hơn là dựa vào 1 căn cứ lý thuyết chặt chẽ).

b_y = √ (A_y + a²) - a

A_y = (N₀^tc + γ_tb*h *A_m ) / σ^gl_z₌_H*

a= (l-b)/2

l, b lần lượt là chiều dài và bề rộng của tiết diện đáy móng.

N₀^tc tải trọng tiêu chuẩn đặt tại đỉnh móng.

Nếu điều kiện áp lực lên nền đây yếu không thoả mãn cần tăng kích thước đáy móng để giảm áp lực tiêu chuẩn lên nền hoặc giảm chiều sâu chôn móng.

Khái niệm "đất yếu" là nói đến sự "yếu hơn" về cường độ của lớp đất đang xét so với các lớp đất bên trên. Nhiều trường hợp lớp đất đang xét có cường độ khá cao nhưng yếu hơn so với các lớp đất phía trên thì vẫn phải kiểm tra.

Bước 7: Kiểm tra nền theo trạng thái giới hạn II và I (nếu cần).